焦作市虹泰盘式制动器有限公司
制动器总成
公司地址：武陟县虹桥工业园
企业信息
注册资本：50---100万
注册时间： 2020-01-01
西安电磁钳盘式制动器价格_ 电磁钳盘式制动器哪家好相关-焦作市虹泰盘式制动器有限公司
- 产品名：电磁钳盘式制动器
- 产品价格：面议
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电磁钳盘式制动器厂家有制动踏板行程过大、制动踏板跳动、制动力不均匀、制动跑偏、制动器有杂音、过热及失灵现象时，均应及时进行检修，确保行车安全。电磁钳盘式制动器厂家的结构原理固定元件安装于固定件，制动盘与转动件相连，制动时，固定元件压紧在制动盘上，利用摩擦力，实现制动!结构类型按摩擦中固定元件的结构分为钳盘式，全盘式两种1、电磁钳盘式制动器的结构原理：全盘式制动器中摩擦副的旋转元件与固定元件都是圆盘形，制动时，两盘摩擦表面完全接触，作用原理如同摩擦式离合器.
它的旋转元件是以端面工作的金属圆盘，称为制动盘。固定元件是工作面积不大的摩擦块与其金属背板组成的制动块，每个制动器中有2-4个，这些制动块及其促动装置都装在横跨制动盘两侧的夹钳形支架中，总称为制动钳。制动盘和制动钳共同构成了钳盘式制动器。一般采用的液压作为驱动的钳盘式制动器往往结构较为复杂，不方便进行拆卸和维修，同时内部的液压结构如果出现损坏，需要对整体进行拆卸更换，较为浪费！为此，我们提出一种电磁钳盘式制动器来解决上述问题！
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附图说明图1为本实用新型提出的一种电磁钳盘式制动器的结构示意图；图2为本实用新型提出的一种电磁钳盘式制动器的俯视结构示意图；图3为本实用新型提出的一种电磁钳盘式制动器中铁芯及其连接部件的结构示意图。图中：1筒型壳体、2封盖、3限位机构、4铁芯、5绝缘环形块、6环形导电片、7导电绕组、8环形限位块、9永磁体、10弹性限位机构、11摩擦片、12通电机构、13螺栓、14滑块、15弹簧、16接线头、17环形导电块、18导线、19安装板!
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2、电磁钳盘式制动器的结构原理：钳盘式制动器的固定元件是制动块，装在与车轴链接且不能绕车轴轴线旋转的制动钳中，制动块与制动盘接触面积很小。电磁钳盘式制动器厂家的优缺点1、优点热稳定性好，而鼓式制动器有机械衰退水稳定性好，泥水易被甩离制动盘制动力矩与运动方向无关易构成双回路系统，可靠、安全尺寸小、质量小、散热良好压力分布均匀、衬块磨损均匀更换衬块简单容易2、缺点难于避免杂物沾到工作表面兼作驻车制动器时，驱动机构复杂在制动驱动机构中需装助力器衬块工作面积小，磨损快，寿命动协调时间短易于实现间隙自动调整背景技术：钳盘式制动器是盘式制动器的一种.
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优选地，所述筒型壳体内设有对绝缘环形块进行限位的环形限位块，所述环形限位块与筒型壳体内壁固定连接.优选地，所述筒型壳体固定连接有安装板，所述安装板上设有多个安装孔！与现有技术相比，本实用新型的有益效果为：1、通过两个接线头通电，从而让铁芯上的导电绕组通电，使得具有磁力，因为与永磁体之间的排斥作用，使得永磁体移动，永磁体带动摩擦片伸出筒型壳体，对制动盘进行制动!2、整体结构较为独立，与电源的连接通过接线头，可以方便的将整体进行拆卸更换，同时可以拆下封盖，对内部的电磁铁结构进行更换，便于维修、拆卸和更换.
永磁体9通过弹性限位机构10与筒型壳体1固定连接，弹性限位机构10包括永磁体9侧壁上均匀固定连接的多个滑块14，筒型壳体1侧壁上设有多个分别与多个滑块14匹配的滑槽，滑槽内设有弹簧15，弹簧15一端与滑块14固定连接，且弹簧15另一端与筒型壳体1固定连接，弹簧15提供弹力，不受外力情况下维持永磁体9位置，永磁体9远离铁芯4的端面上固定连接有摩擦片11，用于制动。筒型壳体1上设有让导电绕组7通电的通电机构12，通电机构12包括固定在筒型壳体1两侧的两个接线头16，筒型壳体1内壁上设有两个环形开槽，环形开槽内固定连接有环形导电块17，两个环形导电块17与两个环形导电片6位置对应且相抵，两个接线头16分别通过两根贯穿筒型壳体1的导线18与两个环形导电块17固定连接，两个接线头16连接电路，同时使得导电绕组7的两端连接在电路上.
技术实现要素：本实用新型的目的是为了解决现有技术中存在的缺点，而提出的一种电磁钳盘式制动器!为了实现上述目的，本实用新型采用了如下技术方案：一种电磁钳盘式制动器，包括筒型壳体，所述筒型壳体上侧设有匹配的封盖，所述封盖通过限位机构与筒型壳体固定连接，所述筒型壳体内竖直设有铁芯，所述铁芯上下两端均固定套设有绝缘环形块，两个所述绝缘环形块相互靠近的端面上固定连接有环形导电片，所述铁芯上绕设有导电绕组，所述导电绕组两端分别与两个环形导电片固定连接，两个所述绝缘环形块远离铁芯的环形面上设有外螺纹，所述筒型壳体内壁上设有一端与外螺纹匹配的内螺纹，所述铁芯下侧设有永磁体，所述永磁体通过弹性限位机构与筒型壳体固定连接，所述永磁体远离铁芯的端面上固定连接有摩擦片，所述筒型壳体上设有让导电绕组通电的通电机构！
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但由于空间和成本的限制，制动器不可能做得很大，因此，准确计算制动器电磁参数就显得尤为重要。2 结构原理无论是块式制动器、鼓式制动器还是叠式制动器，其电磁结构基本相同，如图1所示：
图1 电磁结构原理图奥迪斯电梯质量、线圈、衔铁组成制动器*基本的电磁结构，当线圈通过电流时，电磁铁心就会产生磁通，若不考虑漏磁通，磁通路径将由电磁铁心座底部→电磁铁心座外部→电磁铁心座外部空气隙→衔铁→电磁铁心座内部空气隙→电磁铁心座内部形成回路，由于空气隙之间磁通的存在，电磁铁心座对衔铁产生拉力，在电磁拉力作用下衔铁向铁心移动，产生的电磁拉力可按下式计算：[2]
F—电磁吸力，单位为N—电磁铁心座端面气隙流出的磁通，单位为Wbμ0—空气磁导系数，其值为S—电磁铁心座端面流出磁通气隙面积，单位为α—修正系数，一般取3～5δ—气隙长度，此处单位为cm通过上式，可以很方便计算出电磁吸力的大小，不过，电磁铁心座端面气隙流出的磁通 是需要通过磁路计算来获得的，所以，设计制动器必须要进行磁路设计和计算。
3 磁路分析和计算根据电磁结构图，可以很方便绘制出磁通分布状态，如图2所示：
图2 磁通分布状态图图
从图2可看出，漏磁通的分布是沿着电磁铁心座内部外圆面向电磁铁心座外部的内圆面流过去的，由于各点磁势不同，所以沿着电磁铁心座内部高度方向磁密的分布也不相同，漏磁通磁密的分布显然也不同，所以，靠近电磁铁心座底部的磁通*多，接近总磁通 M，靠近电磁铁心座顶部的磁通*少，近似等于有效磁通 u，但为了计算方便，此处引入近似等值磁路进行计算，如图3所示：
图中：G1—电磁铁心座底部磁导;G2—电磁铁心座外部磁导;G3—电磁铁心座内部磁导;G4—衔铁磁导;Gδ1—电磁铁心座外部空气隙磁导;Gδ2—电磁铁心座内部空气隙磁导;Gσ—漏磁导由于G2、G3为软磁材料，其数值远远大于Gδ1、Gδ2、Gσ，因此，此近似等值磁路所引起的误差是比较小的，可以说是在工程计算的允许范围内，根据此近似等值磁路可以列出如下关系式[3]：
上述关系求解得：
显然，漏磁系数与气隙磁导Gδ1、Gδ2、衔铁磁导G4有关，由于空气隙磁导远小于衔铁磁导，所以，空气隙磁导对漏磁系数起决定作用，并且，近似于常数。
4 电磁设计程序根据额定数据：工作电压U、工作行程δ、电磁吸力F、绝缘等级等已知条件，对于电磁吸力F一般是根据制动力矩、制动轮直径、摩擦系数等参数计算电磁吸力F，而绝缘等级就限定了大允许温升，根据这些已知条件及上述关系式，即可进行初步设计和特性校核，采用如图4所示的计算程序框进行。图4 计算程序框图按此计算程序几次叠代后，即可设计出满足电磁吸力的电磁参数。
不过，需要关注的是计算时应按照额定电压的80%工况进行设计，然后再按额定电压的55%工况校核是否满足释放要求，如不满足要求，需要再调整磁路尺寸或线圈参数，两个条件满足后，才算电磁设计工作的完成。
5 结束语样机测试结果证明，本文提出的计算方法和近似等值磁路计算的结果与实际是接近的，作为工程运用是可行的，该设计方法不仅可用于曳引机制动器，同样可用于其他制动器的电磁设计，也可以为相关的电磁设计提供借鉴和参考。
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